为了更进一步提高成纱质量，适应当前激烈竞争的市场需要，更好地发挥气动摇架V型牵伸工艺的优越性，我们针对气动摇架V型牵伸纺纱工艺在细纱机上做了粗纱大捻系数、后区牵伸倍数、气动加压压力、胶圈钳口隔距、胶辊硬度、直径等方面的试纺，并与各种牵伸型式对比试验，取得较好的试验结果。
l 气动摇架V型牵伸机构的工艺特点
气动摇架V型牵伸纺纱机构前区与其它牵伸装置相似，而特点在后区——后区相似于并条机的上下牵伸。一般牵伸是前、后区位于同一平面，而气动摇架v型牵伸机构的后下罗拉中心提高到主牵伸区平面，后上罗拉位置则又适度提高，并采取特殊的曲面导纱喇叭；基于这些特点，使后牵伸区的纱条从后罗拉钳口起形成了曲面包围弧，扩大了后罗拉摩擦力场的强度，加强了牵伸纱条的紧密度，使牵伸须条在后区牵伸过程中形成狭长的“v”型，与前区胶圈牵伸压力分布相配合，取得了优良的条干水平，并减少细节、粗节。从其他企业使用信息也反映出，气动摇架V型牵伸是当前较为先进的一种纺纱牵伸装置，气压均匀，克服了弹簧摇架弹簧失压及因弹簧疲劳产生的锭与锭之间的压力差异，曲面围弧实际上加大了罗拉隔距，而曲面围弧的形成克服了因大隔距牵伸粗纱而紧密度受影响的缺点。
2 几种牵伸型式的纺纱质量对比
为了更好地摸索气动摇架V型牵伸的特点，我们在三种不同牵伸装置中进行了同粗纱纺纱试验。
2．1 试验1
试验条件：粗纱定量6．2 g／10 m；粗纱捻系数为103；纱号C 32．4 tex；试纺结果见表1。
为了进一步证实，我们又做了第二次纺纱试验。
2．2 试验2
试验条件：粗纱定量6．2 g／10 m；粗纱捻系数110；纱号：C 32．4 tex(所用粗纱与表1试验相同)；试纺结果见表2。
从表1、表2数据分析：气动摇架V型牵伸纺纱质量水平较YJ2—142、TFl8—118弹簧摇架水平牵伸型式都好；同一粗纱定量、粗纱捻系数、同一粗纱纺纱，在不同牵伸机构中纺纱有着不同的结果，其原因是由于气动摇架牵伸采用V型曲面导纱喇叭，后区牵伸纱条形成曲面包围弧，扩大了后罗拉摩擦力场的强度，由于v型牵伸、后罗拉后移，其后胶辊后移24 m m，而后胶辊加压不变，对须条紧密度有利。使须条纤维浮游现象减少，对成纱条干有利，这是气动摇架V型牵伸的最大特点。
3 粗纱工艺对成纱质量的影响
粗纱定量、捻度、捻系数对纺纱质量关系重大，适当的粗纱捻度、捻系数对细纱条干、细节能起到较好的效果，而粗纱胶圈钳口和后区牵伸倍数对后纺、成纱质量关系密切。为此，结合后纺纺纱工艺，针对不同粗纱钳口后区牵伸倍数和粗纱捻系数进行试纺。
试纺条件如下：
粗纱捻系数103，107，1 10；定量6．2 g／10 m；胶圈钳口隔距3．5 mm；粗纱后牵伸倍数1．28；品种为C 32．4 tex；试纺结果见表3。
粗纱捻系数103，107，110；定量6．2 g／10 m；胶圈钳口3．5 mm；粗纱后区牵伸倍数1．24；品种为C32．4 tex；细纱与上表同锭；试纺结果见表4。
4 细纱后区牵伸倍数对成纱质量的影响
由于粗纱捻系数加大，大捻系数粗纱喂入后区牵伸的牵伸力较大，此时后区牵伸倍数大对粗纱的紧密度、抱合力破坏较大，浮游纤维易增多，不利于细纱条干水平；而采用较小的后区牵伸倍数，在后区两对罗拉牵伸采用较小近似张力牵伸时可减少牵伸后须条上的附加不匀，稳定了后区牵伸摩擦力界，粗纱须条弱捻区分裂机会小，有捻粗纱须条进入前区受到上、下胶圈有效控制，须条不翻动、不产生捻度重新分布。由于牵伸作用对须条产生向心力，使须条纤维间紧密度好，形成一个较强的摩擦力场与上、下胶圈相互配合，对浮游纤维进行有效控制，有利于条干水平提高、细节减少。为此，我们对粗纱后区牵伸倍数二档、细纱后区牵伸倍数三档进行粗纱捻系数对比试纺。
试纱条件：不同粗纱捻系数，不同后区牵伸倍数，细纱同锭，品种c 32．4 tex，试纺结果见表5。
从表5可以看出，后区牵伸倍数在细纱工艺中是一个重要的参数，后区牵伸倍数的大小对成纱条干水平、特别是粗细节较为敏感，在细纱适纺性能好的情况下(温湿度较稳定)，后区牵伸倍数以小为好；但因粗纱捻系数加大而后区牵伸倍数太小，对细纱解捻带来困难，易产生吐硬头现象；所以，适中的后区牵伸倍数是提高成纱质量的一个重要工艺措施。从表3、表4可以看出：粗纱捻系数大小对成纱加压要求随之减小。为了了解V型牵伸机构前、中、后胶辊压力对纺纱的影响，我们在整体气压、单只摇架测压方面做了调整和试验。首先对整体气压试验，由于V型牵伸双锭加压设计值为：前罗拉160N～220 N，中罗拉1 30 N～170 N，后罗拉150 N～220N，气压范围为0.090MPa，我们对气压0.080MPa，0．085 MPa，0．090 MPa进行10锭纺纱试验。
试验条件：纱号C 32．4 tex，2#车；气压分别为0．080 MPa，0．085 MPa，0．090 MPa；粗纱捻系数1 03；细纱后区牵伸倍数1．37；粗纱后区牵伸倍数1．28，结果见表6～表8。
从整体加压三种压力同锭、同粗纱试纺可以看出：0．090 MPa压力比0．080 MPa、0．085 MPa压力在条干细节上明显好；粗节、棉结、CVb属0．090 MPa水平好；为了更进一步了解加压对成纱质量的影响，我们在单只摇架上进行测试，用气压摇架10锭粗纱同FA506 YJ2一142摇架、FA502 YJ2—142摇架(改造型)同品种进行试验，其结果如表9～表11。
首先，对三种摇架的压力，用FJYl胶辊加压测力仪进行逐只各档测试。
气压设计压力为前档160 N～220 N，中档130 N～170 N，后档150 N～220 N，而表9～表11测试数据是假设胶辊直径为28 mm，而机上胶辊实际直径为 29．75 mm；因此，车上实际压力大于测试压力。考虑胶辊直径因素，YJ2—142摇架实际压力基本达到设计要求；而气动加压摇架实际压力与设计压力相差较大。从测试数据来看，气压摇架中档压力普遍大于后档压力，这就是我们在研究各档加压及压力分布中须探讨的工艺问题。由于气压摇架、v型牵伸纺纱条干水平、细节、粗节、棉结水平较弹簧加压好，中 档压各大于后档压力值得探讨．中栏压力加大有利于胶圈钳口压力加强，细节、粗节个数减少，而气压摇架后档胶辊为V型牵伸型式，曲面围弧牵伸产生张力，后档胶辊压力不一定要大，只要满足匀速输送棉条就行。
5 V型气动加压摇架对纺纱质量的影响
摇架加压是纺纱工艺中的一个重要装置，就“重加压，紧隔距，小钳口”纺纱三原则而言，首要的是重加压；随着前档胶辊硬度的降低，弹性的提高，胶辊综合水平与其粗纱后区牵伸倍数大小有关系，但由于细纱后区牵伸较大，效果不明显，大的粗纱捻数没有对细纱解捻造成困难，几乎没有出现吐硬头现象。
6 胶辊表面粗糙度与纺纱质量的关系
存纺纱牵伸工艺中．胶辊对提高成纱水平至关重要，胶辊的硬度、弹性、表面粗糙度等直接影响成纱水平。为此，我们针对不同硬度胶辊在同等条件下进行对比试纺，结果如表12～表15。
从表12～表14数据分析可知：胶辊硬度与弹性呈反相关关系，胶辊硬度与成纱也呈反相关关系——弹性低，成纱质量差；反之，成纱质量好。胶辊硬度在邵尔A70度以下，纺纯棉中、细号纱的条干细节、粗节均能达到97乌斯特公报25％的水平，纺纱效果较为明显。
胶辊表面粗糙度与磨砺次数、胶辊硬度关系密切。磨砺时三个往复，胶辊表面粗糙度Ra值均能达到0．5μm～0．7μm；从纺纱实践可知胶辊表面粗糙度在0．5μm左右，成纱水平最佳；粗糙度过大过小对成纱质量均有影响。
7 优选工艺正交试验
通过对粗纱大捻系数，粗纱、细纱后区牵伸倍数，气动加压等纺纱试验的结果进行优选，综合考虑采用粗纱捻系数107、粗纱后区牵伸倍数1．24、细纱后区牵伸倍数1．25、气动加压总气压0．090 MPa胶辊型号888—2、胶辊直径30 nl_nl，做同锭、同粗纱试纺；品种C 32．4 tex；机型FA506；气动摇架；胶圈钳口2．5 mm；相对湿度57％，试验结果见表15。
从优选工艺正交试验结果来看，粗纱103捻系数成纱质量差于107，110；但110捻系数纺45 min后，有吐硬头现象；粗纱107捻系数纺水平较好，又能适应后纺，作为前纺粗纱工序，考虑107捻系数难粗纱断头、粗纱张力有利，而过大的粗纱捻数对天气、车间温湿度较为敏感；通过大面积纺纱的测试结果来看，按97公报标准条干CV值为15．2％即达到5％的水平，细节13粒达到25％水平，粗节、棉结均能达到5％～25％水平。
8 结束语
8．1 气动摇架V型牵伸适应于粗纱大捻系数，捻系数有利于消除意外牵伸、降低细节、减少粗纱断头及粗纱张力的调整。
8．2 应用气动摇架V型牵伸及粗纱、细纱采用较小的后区牵伸倍数，此工艺有较大的优势。
8．3 低硬度胶辊对提高条干、降低细节、减少粗节效果明显。
8．4 有关摇架加压的各档压力分布及使用低硬度胶辊时采用的压力值，值得在生产应用中进一步摸索，探讨。