0 前言
本文运用LabVIEW虚拟仪器测试技术，开发出专用的主喷嘴测试软件，在经省级技术鉴定的SX—1型喷气织机测试仪上，采用美国NI公司生产的PCI-6024E型多功能数据采集卡及CYG1101型压力传感器，分别对ZAX-e型机、ZA209i型机和国产喷气织机的主喷嘴进行了淹没射流的测试和分析，为主喷嘴的设计、制造及高效的气流引纬提供可借鉴之处。
1 测试系统组成
图1所示为主、辅喷嘴的虚拟仪器测试系统组成框图。由于系统采用计算机作为测试平台，具有数据处理功能强、可靠性和性价比高等优点。
2 主喷嘴出口处气流压力与喷嘴芯转角之间的关系
理论上认为，通过改变喷嘴芯的转角可以调节加速区锥形收缩管与整流器前端之间缝隙，从而改变纬纱入口处环境大气的补人量和主喷嘴出口的气流压力。然而通过实际测试，调节喷嘴芯的转角，并不能有效地调节喷嘴出口处的气流压力。表1、表2和表3是不同供气压力及喷嘴芯转角对主喷嘴出口压力及对纬纱牵引力影响的相关测试数据。
由此可见，主喷嘴出口处气压值与喷嘴芯转角并无明显的关系。同时也证实调节喷嘴芯转角对纬纱的牵引力影响并不大。这说明至少在一定的范围内，调节加速区锥形收缩管与整流器前端之间缝隙并不能有效地改变主喷嘴出口的气流压力值。
3 主喷气流压力随测试距离的衰减
压缩空气在主喷嘴出口处射出圆射流，由于卷吸作用和扩散作用，结果使射流的压力随气流的轴线方向距离增大而急剧下降，这一特性在喷气引纬中必须给予十分重视。
表4是供气压力为0．3 MPa时，主喷射气流压力随测试距离两点间衰减的相关测试数据。
由表4可知，ZA209i型机和ZAX-e型机主喷嘴的气流压力随测试距离的衰减率要小于国产型机主喷嘴气流压力随测试距离的衰减率。利用二次多项式曲线拟合，经计算得到ZA209i型机主喷嘴的衰减峰值点在距主喷嘴出口处的47．82 mm处，衰减峰值为37．42％；ZAx-e型机主喷嘴的衰减峰值点在距主喷嘴出口48．14 mm处，衰减峰值为35．60％;国产型机主喷嘴的衰减峰值点在距主喷嘴出口25．47 mm处，衰减峰值为44．44％。由此可见，国产型机主喷嘴两点问气流衰减率的峰值点比ZA209i型机和ZAX-e型机主喷嘴要超前约23 mm，且衰减峰值也要大一些，这说明国产型机主喷嘴主喷气流扩散更快，不利于引纬。
4 喷嘴芯内径对纬纱牵引力的影响
围绕不同喷嘴芯内径对纬纱的牵引力及气流衰减率的影响，在气流测试仪上分别对喷嘴内径为1．8 mm、2．0 mm、2．5 mm的国产型机主喷嘴进行了对比测试。测试结果见表2、表5。
由此可见，随喷嘴芯内径或供气压力的增大，气流对纬纱牵引力有一定的增加，这正是织造工艺所期望的结果。
图2所示为供气压力0．3 MPa时，三种不同喷嘴芯内径的国产型机主喷嘴对纬纱牵引力与喷嘴芯转角之间的关系。由图2可知，喷嘴芯转角对纬纱牵引力的影响很小，但气流对纬纱的牵引力随喷嘴芯直径的增大有明显的增加。
5 喷嘴芯内径对主喷气流衰减的影响
在供气压力为0．3 MPa的条件下，分别对国产型机上内径为1．8 mm、2．0 mm及2．5 mm的三种主喷嘴进行了气流衰减率的相关测试，结果列于表6。
图3是不同主喷嘴芯内径的主喷气流衰减率曲线。利用二次多项式曲线拟合，经计算得到内径为1．8 mm、2．0 mm及2．5 mm的国产型机主喷嘴衰减峰值点分别在距主喷嘴出口处44．46 mm、44．29 mm和25．47 mn处，衰减峰值分别为32．36％、33．46％和44．44％。由此可见，国产型机主喷嘴的喷嘴芯内径增大，气流衰减率峰值也增大，并且衰减峰值测试点到主喷嘴导纱管出口的距离减小，这对引纬将产生不利的影响。
6 结束语
通过对各种主喷嘴的测试和分析，我们得出一些体会，希望能对各喷气织机生产厂和纺织厂的工作有所帮助。
(1)调节主喷嘴喷嘴芯的转角对主喷气流的压力、风速及纬纱牵引力影响不大。调节不当还会造成喷嘴芯的纬纱人口处发生泄气现象，从而造成在织造时，喷嘴芯纬纱人口处产生纬纱气圈，影响引纬质量和降低纬纱飞行速度。
(2)主喷嘴的气流压力衰减率存在一个峰值，此峰值约发生在距主喷嘴出口25 mm～45mm处，应尽量延长主喷嘴气流衰减峰值的距离，使主喷气流尽量多地射入筘槽内，以减小主喷气流在引纬过程中的能量损失。
(3)主喷嘴喷嘴芯的纬纱人口处的泄气与喷嘴芯的转角及供气气压有关，对于特定的喷嘴芯转角，可能存在临界的供气气压，当供气压力超过此临界值时，便在喷嘴芯的纬纱入口处发生泄气现象，从而造成织造时在喷嘴芯人口处的纬纱起圈和降低纬纱飞行速度。
(4)主喷嘴喷嘴芯内径增大，有助于提高主气流对纬纱的牵引力，但主喷气流扩散也快，这将会增加引纬时的能量损失。所以，在织造不同号数的纬纱时，应慎重选择喷嘴芯的内径，以防止不必要的引纬能量损失。